LVPECL（低壓正射極耦合邏輯）是一種輸入輸出（I/O）技術(shù)，從半導(dǎo)體工藝無法集成高性能P 型設(shè)備與高性能N 型設(shè)備起就已出現(xiàn)。因此，在隨后的HCSL 和LVDS等高速接口中，需要外部無源器件來完成由P 型設(shè)備完成的任務(wù)。

對LVPECL 而言，很少有人研究過完成輸出級設(shè)計所需要的發(fā)射極電流控制與傳輸線終端之間的關(guān)系。剖析LVPECL 閘道的基本原理和分析任何特定LVPECL 驅(qū)動器的典型終端，有助于工程師量身定制穩(wěn)健和高能效的LVPECL 終端。

LVPECL 驅(qū)動器

如圖1 所示，簡化的LVPECL 閘道通常用開放的發(fā)射極驅(qū)動器來實現(xiàn)。沒有Q 和nQ 晶體管的接地通路，這兩者隨后被關(guān)閉。

因此，輸出級必須由用戶通過外部元件來完成。

圖1、開放式發(fā)射極LVPECL驅(qū)動器等效電路圖

標(biāo)準(zhǔn)終端

圖2 顯示標(biāo)準(zhǔn)的直流耦合LVPECL 終端。驅(qū)動器輸出電流由外部Zo 電阻器和VTT 終端電壓設(shè)定。由于VTT 終端電壓是由相對Vcco 的-2V 調(diào)節(jié)器產(chǎn)生的，輸出驅(qū)動器電流不受Vcco 變量的影響。主要缺點是需要調(diào)節(jié)器，盡管它確實可以將驅(qū)動器的發(fā)射極電流保持在第一階，不受Vcco 變化的影響。

圖2、標(biāo)準(zhǔn)的LVPECL終端

Thévenin 等效終端

圖3所示用于提供3.3V 和2.5V 電流的備選Thévenin 等效終端，用兩個電阻串產(chǎn)生VTT 電壓，因而可以不再使用調(diào)節(jié)器，但也有缺點。

1）圖3 中的R1 和R2 偏壓電阻串需要大量功率損耗才能產(chǎn)生Thévenin 電壓。功率損耗取決于特定驅(qū)動器的高輸出電壓（Voh） 和低輸出電壓（Vol）;參見以下“案例研究”章節(jié)。

2）Vcco 變化率通過偏壓分壓器前饋至Thévenin 等效VTT 電壓;39% 表示Vcco =3.3V，20% 表示Vcco =2.5V.因此，VTT 電壓只限在標(biāo)稱Vcco 下才是正確的，發(fā)射極電流的控制不如標(biāo)準(zhǔn)VTT=VCC-2.0V 終端有效。

圖3、3.3V 和2.5V Thévenin 等效LVPECL終端

T 終端

圖4 所示T 型電阻器網(wǎng)絡(luò)可以解決Thévenin 終端的許多不足。穿越RTT 的共模電壓被稱為VTT，相當(dāng)于VTT = Vcco-2.0V.要記住，具體的VTT 電壓不屬于設(shè)計標(biāo)準(zhǔn);LVPECL 接收極從不檢測VTT，但會檢測發(fā)射極電壓。VTT 只對標(biāo)準(zhǔn)終端具有重要意義，原因是VTT 向終端前饋VCCO 以控制發(fā)射極電流。相反，T 終端通過負反饋對發(fā)射極電流施加控制。圖4 LVPECL T 終端網(wǎng)絡(luò)中的VTT 電壓間接取決于特定LVPECL 驅(qū)動器的Voh 和Vol 電平，以及設(shè)計師為邏輯0 驅(qū)動器輸出選擇的最小發(fā)射極電流。

圖4、LVPECL T 終端網(wǎng)絡(luò)

1） T 終端由驅(qū)動器電源直接供電，因此消除了Thévenin偏壓串的功能損耗。

2） 通過共模阻抗向T 網(wǎng)絡(luò)VTT 電壓回饋的Vcco 變化率大于通過Thévenin 網(wǎng)絡(luò)回饋的變化率，因而可以更好地控制發(fā)射極電流。詳情請參見以下“發(fā)射極電流控制”章節(jié)。

3） 可以調(diào)節(jié)共模阻抗，并因此調(diào)節(jié)負反饋，以針對由于Vcco、溫度和設(shè)備處理等方面的變化而造成的Voh 和Vol 方面的變化穩(wěn)定驅(qū)動器電流。

PI 終端

可以利用著名的電阻網(wǎng)絡(luò)星形三角關(guān)系，從T 終端產(chǎn)生等效的PI 終端。下圖5 顯示按T 網(wǎng)絡(luò)換算的PI 網(wǎng)絡(luò)的元素值。

圖5、PI 終端網(wǎng)絡(luò)

很少使用的PI 終端具有超越T 終端的布局優(yōu)勢;它可以安全布置在頂層之上。T 的共模阻抗必須經(jīng)由除頂層之外的其它層。

發(fā)射極電流控制

T 終端提供比Thévenin 終端更好的發(fā)射極電流控制。Thévenin 終端通過向終端產(chǎn)生的VTT 電壓前饋Vcco 變化率α來穩(wěn)定電流。相反，T 終端通過檢測穿越發(fā)射極電阻器的發(fā)射極電流使用負反饋，只能用作單一的發(fā)射極跟隨器。

可按下圖6所示為每個終端構(gòu)建每一個Vcco 變化的電路，來說明這種性能方面的變化。對于每一個終端，電路從Vcco 開始，穿過相應(yīng)輸出晶體管的基極-發(fā)射極結(jié)Rg，然后穿過終端，Rg 在此被轉(zhuǎn)入發(fā)射極電流通路。為簡單起見，基極擴展電阻已被并入增益設(shè)置電阻Rg。由于有兩個偏壓串，Thévenin Icco 為總電流的一半。

圖6、Thévenin 和T 終端發(fā)射極電流控制電路

可從圖8 立即寫下每個電路的傳遞函數(shù)。在每個傳遞函數(shù)中，re 術(shù)語均已被棄用;與Rg 和Zo 相比，它相對較小。此外，re 規(guī)模小意味著T 終端的邏輯1 晶體管和邏輯0 晶體管的等效半電路是相同的。

由于Rg 和 β的值取決于特定LVPECL 驅(qū)動器的內(nèi)部設(shè)計和處理，以下列“案例研究”章節(jié)為預(yù)期，當(dāng)VCCO = 3.3V 和RTT=77 ohms 時，這兩個傳遞函數(shù)是相對下圖8 中的Rg/（β+1） 而設(shè)計的。

圖7、發(fā)射極電流中適應(yīng)Vcco 變化的Thévenin 和T 終端變化

比方說，如果Rg/（β+1） = 0，則 β值很大，而Rg 值?。▓D1 中的Ibias 高）。在這種限定條件下，傳遞函數(shù)只取決于外部電阻器。更實際一點，如果Ibias = 0.5mA，Rg= 1.6 kohms，β=100，則Rg/（β+1） ≈16。

案例研究

在 ±5% Vcco 的條件下，針對每一個終端比較了業(yè)界現(xiàn)有的具有不同Voh 和Vol 值的兩種不同的LVPECL 驅(qū)動器。T 終端將針對每一種設(shè)備經(jīng)過優(yōu)化，設(shè)計為當(dāng)Vcco 為-5% 時，邏輯0 發(fā)射極電流至少達到2mA，以實現(xiàn)切換速度與功率之間的最佳平衡。對于每一個案例，電子表格的值用KVL 和KCL 進行計算。為進行全面核算，計算出每個案例中驅(qū)動器和終端的功率。

如下圖表1 所示，由于可以自由選擇T 終端的RTT，因而具有降低總驅(qū)動器電流的設(shè)計靈活性，同時還能保證最低的邏輯0 發(fā)射極電流。Thévenin 終端的固定電阻值則不然。請注意固定器件Thévenin 終端的Vcco 和設(shè)備上的邏輯0 發(fā)射極電流大波動。如果還考慮到設(shè)備處理和溫度所帶來的變化，兩種終端之間的差異將變得更加巨大。

所有電流和電壓均用3.3V 電源數(shù)據(jù)表中的典型Voh 和Vol 值進行計算。由于該數(shù)據(jù)表無其他說明，Voh 和Vol 隨Vcco 的變化假定為1:1。因此，這些案例等同于設(shè)置Rg/（β+1） =0。電流以mA 單位，功率以mW 單位。

表1、Thévenin 和T 終端兩種不同驅(qū)動器之比較

結(jié)論

在集成電路技術(shù)效力遠不如今的時代，LVPECL 作為一種高速輸入輸出標(biāo)準(zhǔn)面世。LVPECL 驅(qū)動器最后必需使用外部無源元件才能令人滿意，但它必須設(shè)計為與驅(qū)動器的輸出邏輯電平Voh 和Vol 相輔相成。眾所周知，已有的終端網(wǎng)絡(luò)有缺點。使用Pi 或T 電阻網(wǎng)絡(luò)可以克服這些缺點，實現(xiàn)適應(yīng)性更強、更加節(jié)能的設(shè)計。